氰酚污水处理工艺的技术创新及应用实践_谢振博

氰酚污水处理工艺的技术创新及应用实践谢振博张宝良李彦光(河北钢铁集团邯钢焦化厂)摘要:焦化厂废水毒性大、难降解,针对此问题,焦化厂依靠自己的技术力量对酚氰污水处理工艺进行技术创新、消除原设计中的缺陷,满足工艺要求,焦化废水由原来的二级排放标准达到一级排放标准。关键词:焦化污水,佩酚,coo,二级好氧处理1前言焦化厂酚氰污水处理站主要处理来自焦化厂内回收化产车间的蒸氨废水,2000年开工运行,原设计生化处理采用采用直接蒸汽蒸氨和A一A0/法生物废水处理工艺,出水执行是《钢铁工业水污染物排放标准》(GB13456一1992)的二级标准,其中酚镇0.smg/l,氰续0.5mg/l,COD蕊150mg/l,氨氮(25mg/l。按照国家各级环保部门对的排水要求也在不断提高,以及公司节能减排的指标的要求,焦化厂酚氛污水处理站外排水需达到《污水综合排放标准》(GB8978一19%)和《钢铁工业水污染物排放标准》(GB13456一92)(焦化行业)的一级标准,其中COD续100mg八,氨氮簇15mg/l。为达到要求,需解决如下难以消除的问题:(l)来水质量差,不稳定,蒸氨工艺、生物预处理工艺达不到工艺需求.(2)生化系统效率差,氨氮、COD去除率低,出水达不到排放要求。(3)药剂消耗大,吨水处理成本高.(4)原设计深度处理投加PMA和PSP,投加不方便且效果差。2焦化厂生物出水COD偏高问题的解决2.1蒸氨工序在原工艺基础上,剩余氨水在经过氨水槽沉淀后,从氨水槽上部加设满流管,满流至新加装的氨水槽进行二次沉淀,二次沉淀油水分离后的氨水由泵输送到新装设备一陶瓷膜过滤器,经过过滤后的氨水进入蒸氨塔,焦油和反冲液先进入液下槽,再从液下槽返入机械化澄清槽。这样蒸氨前氨水的热油含量山30mg/,L降到150mgL/,同时降低了废液悬浮物含量。不但有利于蒸氨塔的操作,减少了堵塔率,而且净化了原废液,降低了污染物浓度,满足了生化前的水质要求(见表l)。表1蒸氨后废液改造前后水质变化二劣\含油C0DSS(mg/L)(mg/L)(mg/L)改造前3003900530改造后1003000180329剩余氨水一氨水槽一二次氨水槽一陶瓷膜过滤器机械化澄清槽{{阅---一-液下槽蒸氨塔{废水去生化改进后蒸氨工序工艺流程简图2.2生化系统进行升级改造2.2.1缺氧系统工艺改进原设计利用厌氧段酸化预处理作用,分解带苯环大分子有机物。在实际生产中,厌氧由于受停留时问、苯环键能作用等因素影响,打不开苯环,酸化效果不大。在这次升级改造过程中,把厌氧池改为缺氧池,这样缺氧池停留时间山12.5小时增至18.7小时。同时,把原有缺氧膜法处理改为悬浮污泥处理法,此处理法较膜法处理法有以下优点:悬浮污泥处理法废水污泥浓度大大增加Svao达到30一40%,同时,废水和活性污泥接触均匀。活性污泥不断的在更新,增强了污泥的活性,确保了缺氧的处理效果。改造前后进生化废水水质对比(见表2)表2生化工序改造前后水质对比霖~长哭~N03一NCOD(mg/L)(mg/L)缺氧进水563000缺氧出水改造前252300改造后918002.2.2好养系统工艺改进一级好氧处理工艺能将焦化废水中的酚、氰化物、BODS去除可达70~80%左右,但处理后出水的CODcr和NH3一N仍然很高,特别是该工艺对NH3一N中有机氮的降解效果很差,出水NH3一N的浓度高达30Omg/L~SOm0gL/,无法达到国家一级排放标准。另外一级好氧工艺还存在以下问题:(l)需外加碳源;(2)后续好氧段负荷重,动力消耗大:(3)化学药剂消耗量大,运行成本高:(4)系统耐冲击力小。经多方考察研究,二级好氧处理工艺能减少一级好氧工艺存在的各种问题,并能较好的改善出水水质.330将一级好氧工艺改为二级好氧处理工艺,二级好氧处理工艺对NH3一和cc0Dr的去除率可达90%一96%,彻底解决了一级好氧工艺中NsH一N和Cocr去除率低下、生化系统不稳定的难题,二级好氧工艺以污水中有机物作为反硝化碳源和生物自身新陈代谢所需营养,不需要补充外加碳源:污水中的部分有机物可通过反硝化去除,减轻了后续好氧段负荷,反硝化产生的碱度可部分满足硝化过程中对碱度的需求,因而降低了对化学药剂的消耗,减少了运行成本。二级好氧处理工艺对系统还具有缓冲作用,当系统受到冲击时,二级的缓解作用尤为明显。二级好氧可更好的补充水中的溶解氧,使活性污泥微生物能充分的与有机物接触,增加处理效率,同时可以缓解污泥老化,减少剩余污泥量,避免污泥膨胀。好养池曝气系统由原来的双螺旋曝气器改为微孔曝气器,提高了氧利用率,使好养系统的溶解氧均匀达标,有效的提高了好氧池的处理效果。改造前后好氧池出水对比(见表三)表3好养池出水改造前后水质对比霖~~翌氨氮COD(mg/L)(mg/L)好养进水63