两相UASB处理酒糟废液工艺_台明青

1998年第1期江苏环境科技两相UASB处理酒糟废液工艺台明青陈晓郑钊(南阳市环境保护监汉」站河南473060)摘要用两相UASB再辅以其它方法处理酒糟废液的实践证明,该工艺合理,耐冲击负荷高,运行稳定,易于管理,处理后的出水可达到(GB8978一88)排放标准。关键词两相UASB酒糟废液达标排放前言酒糟废液系高浓度有机废水,COcDr可达529/l,BODS可达299/l,S高达209/l。从目前国内治理工程情况看,此类废水大多采用固液分离提取部分湿酒糟,然后进行厌氧消化产生沼气。但经厌氧消化后的出水CODer仍高达59l/左右,此有机废水如何继续降解处理,尚有待进一步研究,因此探讨酒糟废液处理工艺十分必要。唐河县生物化工厂利用当地丰富的薯干资源,生产食用酒精,年产200余吨,年排放高浓度酒精废液2.1万吨。1994年,该厂上马一套两相UABS厌氧一好氧串联法处理设施,设计日处理量为70t,经一年多运行,取得了良好的处理效果,出水水质达到了国家规定的排放标准。本文重点介绍该工艺对酒糟废液的处理情况及效果。该厂酒糟废液污染物浓度见表1。表1酒糟废液污染物浓度废水类型水量(m3/d)pHCOcDr(mg/1)BODS(mg/l)S(mg/I)酒糟废液69.13.98一4.2549200一5460020300一2870027464一34932废水中含高浓度的有机物,可生化性能良好。因此工艺中应以生化处理为主,并辅以其它处理方法。2处理工艺厌氧消化方式有单相和两相消化等。在单个厌氧消化系统中,酸性发酵和甲烷微生物转换(俗称碱性发酵)是在同一容器中进行的,挥发性脂肪酸产生与利用之间存在着脆弱的平衡,一旦平衡被破坏,敏感的甲烷菌就会被生长速度快得多的产酸菌所抑制,破坏了反应平衡状态而造成系统的失效。假若采用动力学控制原理将两相分开,使两相都在最佳条件下运行。第一个装置处理原废水或预先经过调节的废水,第二个装置处理来自第一个设备的出水。第一个反应器内发生的主要是酸性发酵,第二个反应器主要是产甲烷过程。在两个设备中独立进行消化,再辅以兼氧、加压氧化、絮凝沉淀、生物滤池等工艺最后达标排放。具体工艺流程见图1主要构筑物见表2。两相UASB都选用了中温(32℃一38℃)消化的方式。其中兼氧池为不完全曝气,上部为好氧状态,下部为沉积的固体物质,处于厌氧状态。曝气装置选择了鼓风曝气。江苏环境科技1998年第l期沼气一图一圈一图一图-加硫酸铝图l椭一图一图一图一噩二恤一圈一团一圈图1主要工艺流程表2主要构筑物序号名称数量规格及型号(m)停留时间(h)运行条件控制(pH)备注产了产/了//调节池产酸相UASB甲烷相UASB蓄水池(1)(2)兼氧池加压氧化塔初沉二沉生物滤池4只3.5火3中5.6X6.8寸咬1.4义7中15x3中5X4中1.8K62x2x1.53.5冰2\1.5/5776.8/26.4124.824.8/4一56.8一7.2/硷结构钢硷结构钢硷结构硷结构硅结构钢质结构硷结构硷结构J.三J.二,二l,ù34ùfù6,口83运行效果与讨论3.1运行效果酒糟废液经上述工艺处理后,排出的废水,经一年的运行监测,均已达标排放,效果明显,其结果见表4。类别PH进[1出「一I范围均值3.98一4.25范围均值7.24一8.()3S(mg/l)27464一349323.11642一93表4环境监测站验证结果COI斗(mg川BODS(mg/})4920()一2030()一54600287(川521002190082.1一26.6一16164.6108.641.9挥发性(mg/均0.3一1.90.7〔).()5一().2(j.1去除率(吸,)99.899.899.885.73.2两相UASB一般单相UASB对55要求必须低于1000mgl/,否则易出现三相分离器“瓶口”阻塞现象,而两相UASB可适合高55有机废水。两相UASB进水和出水运行监测结果见表5。台明青等:两相UASB处理酒糟废液工艺表5两相UASB运行结果类别pH、念。默黑;。黑,100680了06住.0一让.0产酸相进口均值4.32UASB出口均值4.89去降率(%)1870124233.6228001760022.8138001190013.8甲烷相进口均值4.89UASB出口均值7.04去降率(%)17600394077.611900237080.1两相UASB中,产酸相UABS功能是:水解和酸化有机底物使之成为可被甲烷菌利用的有机酸;作为缓冲器,由底物浓度和进水量引起的负荷得到缓冲,有害物质得到稀释;一些难降解的物质在此截留,不进入后序工段。甲烷相UASB功能是:保持严格庆氧条件和pH值,以利于甲烷菌的生长、降解、稳定有机物,产生含甲烷较多的消化气,截留悬浮物,以保证出水水质。由产酸相到甲烷