浅析UASB的运行机理与构造要求_张显如

论/文/选/编制在0.4一0.SMaP,使两根型材承受到相对平衡的压力,既能将型材牢固地固定,又使焊出的炸角保持l司一平面(允许0.Zmm的公差)。b加热进给压力:型材加热时,如进给压力过大,易将型材挤跑,造成门宙实际炸接尺寸偏大,焊角强度降低;如进给压力过小,则焊接面不能完全接触在焊板上,使焊接而受热不均,焊接尺寸偏大,角强度低。通常是将加热进给压力控制在0.2一0.3MPa。c.烨接进给压力:炸接进给压力一般不低于0.4MaP,它是受焊机气源处理三联件控制。增大焊接进给压力。有利于型材焊接面的充分挤压,使分子链紧密结合,建立起足够的焊角强度。三、生产工艺1.型材存放生产门窗的车间室温应保持巧℃以上,在低温季节生产时,型材山库房进人车问后,应存放24小l讨,经自然升温后才能下料。2.型材切割型材切割时,如果进给速度太快或型材摆放位置、角度不当,会造成切害」面凹凸不平或角度不正确,在焊接时,焊接而与焊板接触就有空隙,异致整个面受热不均匀,塑料熔融不理想。热熔状态下的两型材对接时,不完全熔化的流体易挤出熔化状态下的流体而留在焊缝中,影响焊接时分子的相互扩散,使分子链问的作用力(即范德华力)降低,从而影响焊角强度。因此,型材切割而应光滑平整,不宜有缺口现象。3.型材焊接切割后的型材不宜放于地而,而且应在48小时内焊接完毕,避免切日二次污染;新焊好的门窗不要在短时间内频繁搬动,尤其尺寸大的门窗,更是如此:焊布表面要保持清沽,焊布上的焊渣要及时清理;更换焊布时,要将粘接在焊板上的焊渣清理干净,以免影响导热。4.焊缝清理焊缝清理有两种操作方式,即手工清理和机械清理。无论是手工洁理还是川清角机机械清理,都应在焊缝完全冷却后进行;清理后的焊痕不宜太深,约0.3n、n、为宜;清理焊角顶部时,不应将尖角铣穿,使尖角处出现缝隙和空腔,这样会降低焊角的强度。5.存放焊接成形的门窗垂直放置时不能小于750;搬运时应轻拿轻放;运输时应捆扎结实,避免剧烈碰撞。应。可见,正常运转的UAsB反应器应共备以下功能:1.在棍合区,要使污水布水均匀、能与底层污泥床充分混合、无短流出现;2.在反应区,要使污水能与悬浮的污泥层有足够接触反应时问,保证一定的去除率;3.在气液分离区,能从漂浮的污泥棍合液中分离出消化气,且不会将消化气带进固液分离区;在固液分离区,能从上流中的污水中沉淀出污泥,并能使分离出的污泥回流到反应区,达到泥水分离的口的。二、UASB运行的临界条件影响UASB成功运行的因素很多,为使问题简单化,选取下列临界条件为研究的丛准条件。1.山于在UASB中污水的升流速度很小(1.5一2.Om/h),因此我们认为在分离器中的水流以层流状态移动,即反应器中各点的水流速度相等;2.在气液分离区,要使消化气能从漂浮的污泥混合液中分离出来,必须使反射板底边处(F点)气泡在污水推力与自身浮力的双重作用下,至少到达气液分离区边缘点(B点);3.在固液分离区,要使污泥能从上流中的污水中沉淀出来,必须使污泥沿水流方向的沉降分速度大于水流速度;4.在污泥回流缝(B一C断面及B一H断而),要使污泥能从固液分离区回流到反应区,必须满足污泥沉淀速度(Vn)或其分速度大于上升水流的流速,此断面为污泥沉淀和回流的最不利断面,囚此取本断面污水流速为上升水流的临界流速(Vw)。浅析UASB的运于与构造要求安徽省工业工程设计院张显如}}~~}门F反应区混合区汗ó的`卜叭引`协引协业卿l认ù认l呢(乌`吧,二泛`吧夕补忠`亡`吧匕布泛二;吧匕二吧,布它`入七`、之二;吧`二、之`,;吧二写心`老`拐价uASB反应器(_上流式厌氧污泥床)因其具有构造简单、处理能力大、效率高、投资省、运行成木低等特点,越来越受到业内人士的青睐、UASB设计的重要任务之一是确定其各区域的构造尺寸,本文着重依据又.1UASI玉的运行机理与(尤其是三相分离器)水力特性等的分折,对它正常运行的临界条件及与其相适应的构造要求做一些探索。一、UASB运行机理当污水进人uASB反应器时,先通过反应器下的高浓度污泥层(悬浮污泥浓度可高达60~809I/),并与污泥充分棍合。而后上升通过污泥床上而的反应区,在反应区污水中的大部分有机物被厌氧污泥转化为消化气。同时,山于所产生的消化气在上升过程的扰动,在反应区形成一个悬浮的污泥层。在分离区通过三相分离器先进行气液分离,把消化气从混合液中分离出来,再进行固液分离,把污泥从污水中分离出来,并能使分离出的污泥回流到反应区,继续参加反三、几个重要参数的确定Q—污水流量(n、’/s);V一污水升流速度(m/s),1.5-2.om/h;Vq—消化气上升速度(ms/),1.om/卜左右;Vn—污泥沉降速度(m/S),10一20m/h;I—三相分离器的长度(m)。四、主要构造计算方法山上图可知,在反应