机械加速澄清池设计说明

3②导流室面积采取2216.08()wwm导流室内导流板（12块）所占面积为：210.3Am导流室和第二絮凝室的总面积为：'2221121()0.7852.96.080.312.98()4DwAm直径124412.984.1()3.14Dm壁厚取为0.05m，则导流室外径为：'220.0524.10.14.2()DDm③分离室面积3w2320.060860.8()0.001Qwmv④第二絮凝室、导流室和分离室的总面积2'222232()60.80.7854.274.65()4wDm⑤澄清池直径D24474.659.8()3.14Dm（2）池的深度4①池的容积V有效容积'2191.2263VQt3总（m）池内结构所占体积假定为3014()Vm则池的设计容积'3026314277()VVVm②池直壁部分的体积1W池的超高取00.3Hm直壁部分的水深取12.6Hm223110.7859.82.6196()4WDHm③池斜壁部分所占体积2W32127719681()WVWm④池斜壁部分的高度2H由圆台体积公式2222()3WRrRrH式中R——澄清池的半径，m，为4.9m；r——澄清池底部的半径。2rRH代入上式得32222223330HRHRHW322222334.934.98103.14HHH5所以21.5Hm⑤池底部的高度3H池底部直径229.821.56.8()dDHm池底斜坡取5%，则深度36.80.050.050.17()22dHm取30.15Hm⑥澄清池总高度H01230.32.61.50.154.55()HHHHHm（3）絮凝室和分离室①第二絮凝室高度4H410.3040.6601.8()6.08QtHmw提②导流室水面高出第二絮凝室出口的高度5H5110.3040.69()3.142.80.05QHmDv提，取0.7m③导流室出口宽度1B导流室出口流速采用360/vmms导流室出口的平均半径为：'1232.94.13.5()22DDDm1330.3040.46()0.063.143.5QBmvD提出口的竖向高度6'110.4620.65()cos45oBBm1B的准确算法是：出口环形断面的直径132122cos454.122oBDDB出口环形过水断面面积为：231111123.144.112.92.222ADBBBBB又230.3045.05()0.06QAmv提2115.0512.92.22BB，即2112.2212.95.050BB2112.912.942.225.0512.9115.3822.224.44B和0.43m取10.43Bm，此值与上述近似算法求出的0.46m相近，其误差工程上是允许的。④配水三角槽三角槽内流速取40.25/vms三角槽断面面积为：2440.06080.122()220.25Qwmv考虑今后水量的增加，三角槽断面选用：高0.75m，底0.75m。三角槽的缝隙流速取50.4/vms，则缝宽250.06080.011()4.360.43.144.36QBmv取2cm（式中4.362.920.73，见图3-17）7⑤第一絮凝室第一絮凝室上口直径为：'4120.752.91.54.4()DDm，实际采用4.24m。第一絮凝室的高度为：612542.61.50.71.81.6()HHHHHm伞形板延长线与斜壁交点的直径为：52.121.63.1423.47.12()2Dm⑥回流缝泥渣回流量3440.06080.243(/)QQms缝内流速取6150/vmms缝宽2650.2430.072()0.153.147.12QBmvD，取0.1m。⑦各部分的体积第二絮凝室的体积为：222'21452142223()440.7852.8(1.80.7)0.785(4.12.9)1.827.3()VDHHDDHm第一絮凝室如图3-20所示，其体积可分成两个圆台体计算（锥形池底的体积，考虑可能积泥，不计入）222212(1.60.16)(3.562.23.562.2)0.16(3.563.43.43.56)3337.846.244()Vm分离室的体积为：'3312()263(4427.3)1