6X14CSB-4型锅炉给水泵平衡盘磨损处理措施

第9卷(2007年第4期)电力安全技术J检修维护ianxiuweihu6X‘i4CSB-才m拐炉给水泵平衡盘磨损处理措施李景和，齐兵(华能大连电厂，辽宁大连116100)华能大连电厂二期工程引进2台美国西屋电气公司TC2F-38.6型350MW汽轮发电机组，其锅炉给水泵为INGERSOLL-PRESSER泵业有限公司生产的6Xl4CSB-4型多级离心泵。该锅炉给水泵的平衡装置选型为单一的平衡盘，如图1所示。这种平衡盘的动静间隙允许调整范围仅为0.025一0.075mm，由于制造、装配工艺、运行工况变动等原因，尤其在水质不洁净时很容易造成平衡盘磨损。该给水泵在投产运行以来，特别是在处理缺陷而频繁启、停给水泵的过程中，多次发生动静平衡盘磨损及推力瓦烧损事故，严重影响了机组的安全稳定运行。2平衡盘磨损的处理措施2.1改造给水泵平衡盘6X14CSB-4型给水泵平衡盘多次发生磨损事故的根本原因是平衡装置设计结构落后。理想的解决办法是在不改变原装配尺寸的条件下将平衡装置改为平衡鼓与平衡盘加推力轴承的联合结构，从而提高推力轴承运行的可靠性。华能大连电厂已委托沈阳水泵厂对4台汽动给水泵平衡装置进行了改造。改造后的平衡装置结构如图2所示。其原理如下:根据规范，平衡力A=凡洲氏一只)/4,其中:A为平衡装置的平衡力;Pn为末级叶轮处压力;氏为叶轮密封环直径(mm);几为平衡装置人口处直径(mm)}轴向推力图I平衡盘式平衡装置结构1平衡盘磨损原因分析(1)6X14CSB-4型锅炉给水泵平衡装置虽然结构紧凑、平衡效果好，但动静间隙设计小，在装配有误差或水质不洁净时，很容易造成动静平衡盘的磨损。(2)在处理缺陷需频繁启停给水泵的过程中，由于转子窜动致使运行工况不稳定，给水泵的轴向推力增大，造成平衡盘与平衡座经常磨损。(3)在给水泵启停过程中，因平衡装置产生的平衡力还没有建立起来或减小，这期间如果盘车或暖泵的时间超过规定，必然造成动静平衡盘磨损。(4)动静平衡盘磨损的后果必然造成平衡盘间隙增大，平衡盘产生的轴向平衡力减小，结果导致推力瓦负荷增大，使推力瓦承受过大轴向力而温度异常升高或烧损。图2改造后的平衡装置结构给水泵原设计D=140mm，改造后只’一165m.经计算，改造后平衡装置的平衡力A’/A=O.731。也就是说，改造后的平衡盘承受轴向力只相当于改造前的26.9%，即使动静平衡盘发生磨损，给水泵运行工况也变化不大，这样就大大提高了平衡装置的稳定性和可靠性。该厂对3,4号机组的3台汽动给水泵平衡装置进行了改造，并经过1.5--3年的运行，效果良好。2.2检修管理面(1)机组检修时要保持给水系统清洁。J检修维护ianxiuweihu电力安全技术第9卷(2007年第4期)220kV变压器出线方式的隐患及改进措施周多军(湛江电力有限公司，广东湛江524099)某220kV变压器高压出线装置装配如图1所示。高压线圈引线13通过过渡接头15与过渡引线14连接。过渡线14在套管3顶部进行密封式固定，再经过软连接过桥线8引至出线电缆头套管9处，通过电缆引出。显然，这里采用了充油式封母出线结构，这主要是出于防雷、防台风及空间走向的考虑。这种方式在沿海多雷地区确有特定效用，但相应的故障却暴露了其OR待消除的隐患。2.A--去其他两相AP513'}-r，v171一套筒油枕;2一封闭套筒;3一高压套管;4一出线套管法兰;5一升高座;6,7一绝缘纸筒;8一软连接过桥线;9一电缆头套管;10一220kVXLPE电缆;11一主变本体油枕;12一主变本体SFP9-360000/220(TH);13一线圈引线;14一过渡引线;15一引线过渡接头;16一套管内铜管;17一线圈。图1某主变高压侧出线装置装配示意1线圈引线过渡接头存在的问题及改进措施1.1线圈引线过渡接头存在的问题按工艺要求，高压铜套管3内的引线14皆用干燥的皱纹纸和白布带半叠式包绕，以使引线与铜套管绝缘。整个引线仅与套管顶部有金属性的固定连接，除此以外不能有第二个金属性接触点，以免运行中铜管分流而影响套管的安全运行。实际运行中发现，部分20世纪90年代产品的引线过渡接头15的紧固螺杆(M12，内六角型)太长，通常凸出接头平面10一15mm。由于变压器有一定的振动，再加上电动力的影响，久而久之，凸出的螺杆就会磨破引线的外包皱纹纸和白布带。一旦裸露的螺杆与铜管有金属性接触时，无论是间歇性的还是长时间的接触，都会引起铜管分流。特别是间歇性碰触将引起火花放电，导致套管对应部位局部温升，进而引发套管热电击穿事故。南方某公司曾于2001年10月发生过1次主变C相高压套管爆炸事件，事故起因就是螺杆穿破外包层后，与铜管碰触，引起分流放电，导致局部过热，最后引起套管电容层击穿而形成击穿接地。1.2改进措施早在20世纪90年代就有防范此